某石化公司乙二醇裝置環(huán)氧乙烷(EO) 反應(yīng)器其運(yùn)行性能直接影響該裝置的生產(chǎn)能力及經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。該反應(yīng)器投入運(yùn)行3 年多后就發(fā)生嚴(yán)重的尾燒現(xiàn)象，尾燒產(chǎn)生的高溫高壓直接可導(dǎo)致后續(xù)流程中換熱器封頭泄漏，大量環(huán)氧乙烷可燃?xì)馔饴�，�?yán)重影響到裝置的安全生產(chǎn)。2011 年4 月16日對(duì)EO 反應(yīng)器進(jìn)行檢修時(shí)，發(fā)現(xiàn)在反應(yīng)器Ｒ101A上封頭內(nèi)的1 根熱電偶套管破損(見圖1)，使得殼層內(nèi)的鍋爐水進(jìn)入到裝填有催化劑的反應(yīng)器管層內(nèi)，致使尾燒發(fā)生。

 

本文對(duì)熱電偶套管焊縫處發(fā)生泄漏的原因進(jìn)行了研究和分析，并提出了解決方案。

 

1 環(huán)氧乙烷反應(yīng)器的技術(shù)參數(shù)、結(jié)構(gòu)及工作原理

1)結(jié)構(gòu)及工作原理。

    環(huán)氧乙烷反應(yīng)器的主要結(jié)構(gòu)為:管束、管板、支撐格柵及上下封頭。該反應(yīng)器直徑4.8 m，總高度約為22 m，內(nèi)有5 144 根反應(yīng)管，其中有2 根監(jiān)測(cè)殼體鍋爐水溫度熱電偶套管。反應(yīng)管外徑50． 8mm，內(nèi)徑44．8mm，長(zhǎng)11．8m。反應(yīng)器頂部筒體高度為1485mm，封頭為橢圓形;底部筒體高度為765 mm，封頭底部為錐形。催化劑填高約為10700 mm，惰性球裝填高度約為800 mm，每個(gè)反應(yīng)器銀催化劑裝填量85 t，惰性球約15 t。反應(yīng)器主要結(jié)構(gòu)見圖2。

 

環(huán)氧乙烷反應(yīng)器的工作原理是:其管程所走的介質(zhì)為循環(huán)氣( 含乙烯、氧氣、甲烷等)，殼層所走介質(zhì)為鍋爐水(BW)，由于在反應(yīng)管中乙烯和氧氣進(jìn)行的反應(yīng)為放熱反應(yīng)，其產(chǎn)生的熱量被殼層的BW 水帶走。

    反應(yīng)器中有2 根熱電偶套管管線，其結(jié)構(gòu)是由反應(yīng)器的上管板延伸出反應(yīng)器封頭，在反應(yīng)器的上管板和封頭之間有1 段1 400 mm 的管，其有多點(diǎn)熱偶，用以測(cè)量反應(yīng)器殼層的鍋爐水溫度。

 

2)技術(shù)參數(shù)。

環(huán)氧乙烷反應(yīng)器的技術(shù)參數(shù)如表1 所示。

 

2 失效原因分析

    針對(duì)兩管道接口焊縫處焊口泄漏的現(xiàn)象，從反應(yīng)器的工況及設(shè)備形式入手，詳細(xì)分析問題產(chǎn)生的原因，力求從根本上解決該管線泄漏的隱患。形成泄漏有以下幾個(gè)主要原因:

 

1)初步判斷環(huán)氧乙烷反應(yīng)器頂部熱電偶套管膨脹節(jié)設(shè)計(jì)的吸收熱膨脹量小于實(shí)際運(yùn)行的熱膨脹伸長(zhǎng)量，造成熱電偶套管受超負(fù)荷軸向推力擠壓以致變形偏斜，并因膨脹節(jié)橫臂受兩側(cè)軸向推力擠壓，應(yīng)力加大，同時(shí)產(chǎn)生整體管線發(fā)生橫向位移，導(dǎo)致焊縫強(qiáng)度薄弱處泄漏失效。

 

2)初步判斷制造及施工方在安裝焊接熱電偶套管時(shí)沒有嚴(yán)格按照制作要求與設(shè)計(jì)規(guī)范施工。

a)在組裝膨脹節(jié)時(shí)沒有按設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行安裝，安裝膨脹節(jié)的螺栓預(yù)緊力不一致，導(dǎo)致管線熱應(yīng)力不均勻。

b)制造方焊接工藝編排有待商榷。較好的焊接工藝編排可縮小熱影響區(qū)中的過熱區(qū)。

c)焊縫熱處理不完善。未經(jīng)預(yù)熱，焊后保溫時(shí)間、溫度把握不準(zhǔn)確。

 

3)初步判斷現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備升溫過程中，未嚴(yán)格按照操作規(guī)程與技術(shù)要求對(duì)設(shè)備進(jìn)行預(yù)熱。并在投送BW 時(shí)，控制閥門開啟過快造成管線上部溫升快于設(shè)備本體溫升，引起管線上下部熱膨脹量不一致，應(yīng)力沿垂直管道軸向并向上使管道向上隆起，并在焊接質(zhì)量薄弱處達(dá)到應(yīng)力集中。

 

4 解決措施

    由于管線連接套管接頭內(nèi)部管道材質(zhì)及焊接質(zhì)量是否有缺陷不詳，如在原管線本體上焊接則無法保證焊接質(zhì)量。經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)考察、測(cè)量，將原有管線套管接頭切除，更換經(jīng)過計(jì)算保持原有管道長(zhǎng)度的管線接頭，保證管道原有的總長(zhǎng)度，以確保環(huán)氧乙烷反應(yīng)器頂部膨脹節(jié)的原有膨脹伸縮量。

    查閱反應(yīng)器熱電偶交工資料后確認(rèn)，施工方在安裝膨脹節(jié)過程中未按設(shè)計(jì)交工資料施工，交工圖紙中標(biāo)注膨脹節(jié)規(guī)格的內(nèi)徑為?89 mm，外徑為117．4 mm。根據(jù)該膨脹節(jié)的規(guī)格及EO 反應(yīng)器的操作條件，膨脹節(jié)制造商要求膨脹節(jié)常溫下安裝長(zhǎng)度為48 mm，且要求膨脹節(jié)頂部連接處的螺栓有10 mm 的間隙，以保證膨脹節(jié)有一定的伸縮量，膨脹節(jié)安裝尺寸見圖4。

 

5 結(jié)語

    上述方案實(shí)施后，收到了預(yù)期的效果。至今為止，環(huán)氧乙烷反應(yīng)器熱電偶套管運(yùn)行良好。環(huán)氧乙烷反應(yīng)器熱電偶套管失效分析解決了某乙二醇裝置的設(shè)備隱患，為該裝置設(shè)備的安全平穩(wěn)運(yùn)行打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。